反激变压器的详细公式的计算

单端反激开关电源变压器设计

单端反激开关电源的变压器实质上是一个耦合电感，它要承担着储能、变压、传递能量等工作。下面对工作于连续模式和断续模式的单端反激变换器的变压器设计进行了总结。

1、已知的参数

这些参数由设计人员根据用户的需求和电路的特点确定，包括：输入电压Vin、输出电压Vout、每路输出的功率Pout、效率η、开关频率fs(或周期T)、线路主开关管的耐压Vmos。

2、计算
在反激变换器中，副边反射电压即反激电压Vf与输入电压之和不能高过主开关管的耐压，同时还要留有一定的裕量(此处假设为150V)。反激电压由下式确定：

V V Vf= Mos- inDCMa x -150V

Np/Ns=Vf/Vout

另外，反激电源的最大占空比出现在最低输入电压、最大输出功率的状态，根据在稳态下，变压器的磁平衡，可以有下式：

VinDCMin???DMax=Vf?(1-DMax)

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设在最大占空比时，当开关管开通时，原边电流为Ip1，当开关管关断时，原边电流上升到Ip2。若p1为0，则说明变换器工作于断续模式，否则工作于连续模式。由能量守恒，我们 I
有下式：

这样就可以求出变换器的原边电流，由此可以得到原边电感量：

Lp=DMax?VinDCMin/fs?ΔIp

在上式中，Aw为磁芯窗口面积，单位为cm2

Ae 为磁芯截面积，单位为cm

2

Lp为原边电感量，单位为H

Ip2为原边峰值电流，单位为A

Bw为磁芯工作磁感应强度，单位为T

K0为窗口有效使用系数，根据安规的要求和输出路数决定，一般为0.2~0.4

根据求得的AwAe值选择合适的磁芯，一般尽量选择窗口长宽之比比较大的磁芯，这样磁
Kj为电流密度系数，一般取395A/cm2

芯的窗口有效使用系数较高，同时可以减小漏感。

4
有了磁芯就可以求出原边的匝数。根据下式：

Np=p?Ip2?10/Bw?Ae
L

再根据原、副边的匝比关系可以求出副边的匝数。有时求的匝数不是整数，这时应该调整2
某些参数，使原、副边的匝数合适。

为了避免磁芯饱和，我们应该在磁回路中加入一个适当的气隙，计算如下：

lg=0.4π? p -8/ p

N ?Ae?10L

在上式中， lg为气隙长度，单位为cm

为原边匝数，
N

A

Lp 为原边电感量，单位为H e 为磁芯的截面积，单位为cm p
附加

积是否够大、变压器的损耗和温升是否可以接受。同时，在变压器的制作中还有一些工艺

问题需要注意。

在设计变换器时，首先要选择开关频率。提高频率的主要目的是减少电源的体积和重

量。而占电源体积和重量最大的是磁性元件。现代开关电源中磁性元器件占开关电源的体

积（20%～30%），重量（30%～40%），损耗20%～30%。根据电磁感应定律有

BfNAUΔ=

式中U－变压器施加的电压；N－线圈匝数；A－磁芯截面积；ΔB－磁通密度变化量；f－

变压器工作频率。

在频率较低时，ΔB受磁性材料饱和。由上式可见，当U一定时，要使得磁芯体积

减少，匝数和磁芯截面积乘积与频率成反比，提高频率是减少电源体积的主要措施。这是

开关电源出现以来无数科技工作者主要研究课题。

但是能否无提高开关电源频率？非也。主要有两个因素：第一是磁性材料的

损耗。高频时一般采用铁氧体，其单位体积损耗表示为

βαηmTBfP=(1)
式中η－不同材料的系数；f－工作频率；B－工作磁感应幅值。α和β分别为大于1的 m
频率和磁感应损耗指数。一般α＝1.2～1.7;β=2～2.7。频率提高损耗加大，为减少损耗，高频时，降低磁感应B使得损耗不太大，违背了减少体积的目的。否则损耗太大，效率降 m

低。再者，磁芯处理功率越大，体积越大散热条件越差，大功率磁芯也开关频率。2.8连续还是断续

电感(包括反激变压器)电流（安匝）连续还是断续：在断续模式的变换器中，电感电流在周期的某些时刻电流为零。电流（安匝）连续是要有足够的电感量维持最小负载电流

其中T－开关周期；D＝T/T－占空比；T－晶体管导通时间。我们假定整流器的正向压

on on

降与输出电压相比很小。要是最小负载电流为零，你必须进入断续模式。

在实际电源设计时，一般电源有空载要求，又不允许电感体积太大，在轻载时肯定断续，在这种情况下，有时设置假负载，并当负载电流超过使假负载断开，否则可能引起闭环控制的稳定性问题，应当仔细设计反馈补偿网络。

同步整流是一个例外。变换器应用同步整流总是连续模式，没有最小电感要求